倾斜平板缝隙泄漏量主要是由于液压系统中两配合零件平面间平行度低，磨损不均或装配不当引起的。其泄漏量Q1=$pbh21h26ul（h1+h2）。（2）式中：$p是缝隙两端压力差；b是缝隙宽度；u是液压油动力粘度；l是缝隙长度；h1，h2是入口和出口间隙高度。

　　式（2）也完全适用于有锥度的环形缝隙，要令b=Pd即可：Q1=Pd$ph21h26ul（h1+h2）。平行圆盘径向缝隙泄漏量在液压系统中液压柱塞泵或马达的滑靴与斜盘之间，缸体与配油盘之间存在着平行圆盘径向缝隙泄漏。其泄漏量Q3=Ph3$p6uln（R1/R2）。式中：R1，R2分别为圆环的内、外半径。

　　孔口出流泄漏量液压系统中孔口出流泄漏量分为薄壁孔口出流和阻尼长孔出流两种情况<3>.薄壁孔口泄漏量当泄漏孔口为薄壁小孔时，其泄漏量q=CdA02/Q$p.式中：Cd表示孔口流量系数；A0表示孔口出流面积；Q是油液密度；$p是孔口两端压差。圆形阻尼长孔泄漏量当泄漏孔口为圆形阻尼长孔时，由于孔径小，长径比大，出流流动基本上处于层流范围，其泄漏量q=Pd4128ulc$p.

　　油液泄漏量影响因素分析在自行火炮油液系统泄漏检测中，大面积的外泄通过常规目测等一般控制手段很容易检测到，但内泄漏量不易发觉，对液压油路影响较大，要借助专用仪器检测，因而是主要考虑因素。由以上各式可知，泄漏量正比于h3和压力差$p，而与粘度u成反比，即QcW$ph3u.对于给定系统而言（h基本恒定），则有Qc=Ks$pu.（3）其中，Ks为缝隙泄漏的结构系数。可见，对于给定的液压系统，其内泄漏量主要取决于液压油的动力粘度和压力差。

　　实际内泄漏量变化、表明：对于给定系统，在温度和混入空气量一定时，泄漏量主要决定于缝隙两侧的压差和油液的动力粘度。在一定的压力范围内（即p<100MPa时），粘度随压力增加的变化对泄漏量的影响较小，此时泄漏量主要取决于缝隙两侧的压差，因此，泄漏量随着压力的升高而增加；但当压力超过一定数值（称峰值压力）时（即p>100MPa），油的动力粘度随着压力的增加而呈指数增加，泄漏量随着压力的升高而减小。还可以看出，泄漏量随着温度的升高而增加，随着混入气泡量的增加而减小。在压力一定时，系统的工作温度越高，温升的影响越显著，混入气泡的影响愈不明显。

　　结语通过对自行火炮油液泄漏故障机理分析，可知自行火炮液压系统的油液泄漏量与系统的压力、温度、油中混入气体量密切相关，液压系统的泄漏量随着压力的增加而呈现峰值变化。这种变化规律为自行火炮液压系统的工作条件选择提供了依据，同时为其液压控制系统故障的诊断及维修提供了参考。