三种方案颈部结构相同，因颈部主要为圆柱形，所以均采用厚壁管坯预成形喇叭口而成，这样在胀形过程中，颈部不发生塑性变形。腹部的结构有所区别：方案一中腹部结构为十瓣单曲率壳体形成的封闭结构，方案二为对称双圆锥台结构，方案三为上、下圆锥台与一段圆柱筒构成。首先根据的结构下料，然后逐一将各部分锥筒、柱筒及球瓣卷曲成形，再进行组焊，*后将上、下端焊上封口板。腹部所用材料均为A3钢板，板厚为1mm；颈部材料为20钢管，壁厚10mm；上下封口板材料为A3钢板，厚度为8mm.根据以往的经验，上述结构的壳体在胀形过程中将发生高度变形，易造成起皱的缺陷，并且影响造型的整体尺寸，所以本实验在腹部壳体内部加设了轴向约束，以抵消胀形时腹部所受到的轴向拉力。

　　应变测点的布置对于方案一，由于各球瓣相同，选取一个球瓣为应变研究对象即可。如（a）所示，沿两条母线各取3个测点进行测试分析；对方案二，因其腹部上、下对称，故沿上部锥台的一条母线选取5个测点（如（b）所示）；对方案三，同样根据对称性，沿上部锥台的一条母线选取3个测点、中间圆柱部分取2个测点进行测试（如（c）所示）。

　　实验结果分析采用手动液压对上述三个方案进行了液压胀形实验，实验件成形前后的对比照片、下面分别对各种方案的实验结果进行分析。

　　方案一胀形过程的应变变化规律方案一加载至1.5MPa时，腹部壳体的中部（即球瓣的中心）已经出现了明显的变形；趋球变形已十分明显，在个别球瓣的焊合区附近沿纬线出现波状起伏，但并不剧烈；加载至5.5MPa时，壳体已完全成形，实验结束。

　　根据实验测得的应变分布，作出如所示的应变变化曲线，（a）为各测点的纬向应变。胀形初期，距离焊缝较远的A、B、C处的纬向应变略大于近焊缝的D、E、F处的应变值，但是随着胀形力的增大，D、E、F处的纬向应变增大较快，因此*后反而大于A、B、C点的纬向应变。