该工作面11-2煤层伪顶不发育，直接顶为复合顶板，主要岩性为砂质泥岩及11-3煤层，11-2与11-3煤层间距约2m，11-3煤层厚约014m.砂质泥岩的裂隙发育，厚01232191m，平均116m，老顶为粉砂岩，厚11533193m，平均2173m，直接顶为泥岩，厚0318m，平均118m，老底为细砂岩，厚215315m，平均3m.底板裂隙发育，抗压强度低，遇水膨胀。支架承载后，前端易陷入，使支架的初撑力降低，诱发顶板下沉，另一方面造成移架困难，如果不能及时抬起底座，会增大移架阻力，因此，要求支架的底座面积大，比压小，*好具有抬底座机构的功能。

　　根据上下顺槽已掘进部分的情况来看，该工作面约有断层15条，其中落差大于3m的有4条，且上下顺槽相连斜穿工作面，对回采影响较大。针对以上问题，并结合ZZ4000）12/24型液压支架的结构特点及使用情况，作者提出了对ZZ4000）12/24型液压支架的改进措施，以使其适应潘一矿复合型顶板的使用条件。

　　ZZ4000）12/24型支架的改进设计（1）把支架原普通型整体顶梁，改造为内伸缩梁、长侧护板全覆盖顶板方式的整体顶梁。根据顶板条件，必须采用超前支护方式。当液压支架采用先移架后推溜实现超前支护时，当采煤机通过后，空顶将增大一个步距（600mm），内伸缩梁能及时支护。内伸缩梁行程为800mm，全伸出后上翘3b，能有效接顶；内伸缩梁千斤顶的缸径为<100mm.这样，移架后内伸缩梁伸出，可使空顶距为零，且增大对煤壁推力，有利于阻止片帮。即使煤壁出现片帮，也可以伸入到煤壁以内，提高超前支护能力，缩短空顶时间。采用整体顶梁、长侧护板全顶，可以防止架间空顶漏矸，有利于维护顶板完整，且节省金属网，经济合理。同时，整体顶梁的梁端支撑力为回转前梁的56倍，对于复合型破碎顶板而言，提高梁端初撑力非常必要。

　　（2）在原支架底座前端两侧以及相对应的顶梁腹板两侧分别设计一单体支柱柱窝。根据潘一矿压统计资料以及现场观察，复合顶板的压力一般超前两巷2025mm，这样，顶板作用力的合力容易落在支架底座的前端，甚至超出支架底座的范围，使底座的接触比压增大，造成支架底座陷入底板，不仅影响支架的纵向稳定性，使支架的工作阻力不能充分发挥，还造成移架困难，影响工作面的正常生产。对于潘一矿2351工作面的泥岩底板而言，这一情况显得尤其不利。而在支架底座前端两侧及顶梁腹板两侧分别设计一单体支柱柱窝后，一旦出现底座前端陷入的现象，可以用2根单体支柱，一端支撑在底座前端柱窝上，另一端支撑在邻架的顶梁柱窝里，供液抬起支架，既可以防止底座前端下陷，维护梁端顶板，又能抬起底座，顺利移架。

　　（3）液压系统上，增加带压移架系统，加快前柱的升柱速度。ZZ4000）12/24型支架顶梁比较长，一般要经过6次移架才能把新的控顶距甩入采空区。这样必然会增加对顶板的反复支撑次数，尤其对于破碎顶板来说，是十分不利的。但只要采用合理的带压移架系统，减少对破碎顶板的反复支撑，就利于管理顶板。

　　同时，改造后的整体顶梁重量比原顶梁有所增加，如果仍采用原液压系统，前后柱同时升起时，会出现顶梁叩头现象，另外，采用加快前柱的升柱速度可以使顶梁前部提前接顶，有利于梁端顶板的管理。