原供油系统的计算与分析（1）离心泵流量Q1=750LPmin（2）主液压泵理论流量主液压泵理论排量：481@10-6m3Pr主液压泵转速（与主电机相同）：737rPmin主液压泵理论流量：Q2=481@737U355（LPmin）（3）主电机功率P=pq式中：p液压泵的工作压力，p=21@106Pa；q液压泵的理论流量，q=355@10-3P60U5.9@10-3（m3Ps）。

　　_P=21@106@5.9@10-3U124（kW）从以上计算及、可以看出，离心泵与主液压泵属于串联连接，且Q1mQ2，导致主液压泵吸油口处压力较大，这是造成主液压泵噪声大的主要原因。主液压泵的泄漏油口汇接在离心泵与主液压泵之间，使泄漏油口始终在一定的压力之下，这是造成主液压泵端头漏油的主要原因。

　　新设计供油环节的计算与分析根据液压系统的要求，新设计的供油环节所采用的元器件规格明细表如所示。主液压泵理论流量主液压泵理论排量：250@10-6m3Pr主液压泵转速（与主电机相同）：1450rPmin主液压泵理论流量：Q2=250@1450=362.5（LPmin）（3）主电机功率P=pq式中：p液压泵的工作压力，p=21@106Pa；q液压泵的理论流量，q=362.5@10-3P60U6.04@10-3（m3Ps）。P=21@106@6.04@10-3U127（kW）为防止主液压泵吸空及由其他因素而引起流量变化，的流量必须大于主液压泵，但两者之间必须很好地匹配，这可以从油路加以控制。

　　对原供油方式的改造增加旁路回路在离心泵与（主油箱）进油口之间增加旁路调节回路，安装手动调节装置，使两泵之间的流量能随时调节。改变泄漏油口的汇接位置将原泄漏油口直接汇接在离心泵进油口处，在离心泵启动后主液压泵的泄漏油口能形成一定的负压，使泄漏回油畅通。

　　改造完成后，试机验收完全能满足使用要求，克服了原供油环节存在的主要缺陷，主液压泵运转良好、稳定。同样条件下，现场测量噪声为69dB，主液压泵温度为54e左右。在近三年的使用期间，此系统没有进行过维修，达到了改造的预期目的。

　　几种新型压力机问世J53-630B型压力机的轴端平衡操纵方式，简化了结构，提高了可靠性；提高摩擦带使用寿命，并可在全行程任意位置随时刹车，提高了安全可靠性；自动润滑装置使主螺旋副处于良好的润滑状态；还备有气动和液压两种顶料方式，可根据用户的不同需要任意选择。